Пиши Дома Нужные Работы

Обратная связь

Анализ агрессивности грунтовой воды

Содержание

1. Исходные данные. 3

2. Определение нагрузок на фундамент.. 4

3. Физико-механические свойства грунтов. 6

4. Анализ агрессивности грунтовой воды.. 14

5. Расчет и проектирование фундамента на естественном основании. 17

5.1. Расчет фундамента по деформациям.. 22

6. Расчет и проектирование фундамента на искусственном основании. 26

6.1. Расчет фундамента по деформациям.. 31

7. Расчет и проектирование свайного фундамента. 35

7.1 Размещение свай в плане и конструирование ростверка. 38

7.2. Расчет на продавливание ростверка. 42

7.3. Расчет свайного фундамента по деформациям. 44

7.4. Опредение несущей способности свай по прочности материала. 46

7.5. Расчет осадки свайного фундамента. 49

8. Расчет приямка. 52

9. Технико-экономическое сравнение фундаментов. 56

10. Библиографический список. 57


Исходные данные

Требуется рассчитать и запроектировать основания и фундаменты для двухпролетного одноэтажного промышленного здания со смешанным каркасом, с мостовыми кранами и приямком в одном пролете.

Таблица 1. Параметры здания и характеристика условий строительства

Параметр Обозначение Значение
Вариант - 23
Габаритная схема - 2
Ширина 1 пролета, м L1 24
Ширина 2 пролета, м L2 30
Высота 1 пролета, м H1 10.8
Высота 2 пролета, м H1 16.8
Глубина заложения приямка, м hпр -3.6
Грузоподъемность крана 1 пролета, м В1 8
Грузоподъемность крана 2 пролета, м В2 3.2
Среднесуточная темп. воздуха в помещении,˚С tвн 5
Район строительства город Свердловск
Коэффициент (сумма отр. средних темп. за зиму) Mt 56.4
Снеговая нагрузка, кПа S0 1.0
Давление ветра, кПа W0 0.3

Остекление здания принято ленточное (от оси 1 до оси 6), остекление торцевых стен не предусмотрено.



Инженерно–геологические условия площадки строительства установлены бурением 4 скважин на глубину 20 метров. Подземные воды во всех скважинах расположены на глубине 0.75 метра от отметки природного рельефа.

Таблица 2. Инженерно-геологические условия площадки

№ слоя Тип грунта Обозна-чение Толщина слоя, м
Скв. 1, 68.8 Скв. 2, 67.1 Скв. 3 66.1 Скв. 4 65.8
1 Почвенно-растительный слой h0 0.3 0.3 0.3 0.3
2 Суглинок h1 3.5 4.1 3.8 3.9
3 Суглинок h2 1.1 1.4 1.2 1.4
4 Пески средней зернистости h3 Толщина слоя до 20 м не установлена

Таблица 3. Исходные показатели физико-механических свойств грунтов

№ слоя Тип грунта pn, т/м3 pI/pII, т/м3 ps, т/м3 W, % Wl, % Wp, % кf, см/с Е, МПА СIII кПа φIII, град Группа грунтов по трудности разработки
2 Суглинок 1.95 1.90/ 1.92 2.71 24.4 30.3 17.3 3.0*10-7 13.0 15.0/ 22.0 16/ 18 III
3 Суглинок 1.77 1.72/ 1.74 2.72 24.8 25.1 22.2 1.8*10-7 9.0 11.0/ 16.0 24/ 16 II
4 Пески 2.06 2.01/ 2.04 2.69 17.8 - - 3.0*10-2 40.0 1.0/ 2.0 34/38 I

Таблица 4. Состав подземных вод по данным химического анализа

Показатель агрессивности воды-среды Значение показателя
Бикарбонатная щелочность ионов НС03, мг*экв./л -
Водородный показатель рН 2.8
Содержание агрессивной углекислоты СО2, мг/л (дм) 120
Содержание аммонийных солей, ионов NН4+, мг/л (дм) 20
Содержание магнезиальных солей, ионов Мg2+,мг/л (дм) 110
Содержание щелочей, г/л (дм) 170
Содержание сульфатов, ионов SО4-2, мг/л (дм) 110
Содержание хлоридов, ионов Сl-,мг/л (дм) 600

Определение нагрузок на фундамент

На обрез фундамента в осях А-5 действуют следующие усилия.

Таблица 5. Нормативные значения усилий фундаментов по оси А-5

Усилие Постоянные Pd, кН Снеговые Pt1, кН Крановые Pt2, кН Ветровые Pt3, кН
Nn, кН 895.0 122.0 165.0 0.0
Mn, кН*м 278.0 72.0 ±180.0 ±48.0
Qn, кН 76.0 5.0 ±33.0 ±50.0

Таблица 6. Расчетное сочетание нагрузок

Усилие Pd + Pt1, кН Pd + Pt2, кН Pd + Pt3, кН Cm, кН
Nn, кН 1017 1060 895 1169.8
Mn, кН*м 350 252 458 556.4
Qn, кН 81 109 126 159.2

Определяем основные сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных, по формуле (СП 20.13330.2011 п.6.2а):

Сm = Pd + (ψt1*Pti + ψt2*Pti + ψt2*Pti)

где, Pd – постоянная нагрузка, кН;

Pti - кратковременные нагрузки, кН;

ψt1 = 1.0 - коэффициент сочетания, соответствующий основной по степени влияния кратковременной нагрузке (СП 20.13330.2001 п.6.4);

ψt2 = 0.9 - коэффициент сочетания, соответствующий второй по степени влияния кратковременной нагрузке (СП 20.13330.2001 п.6.4);

ψt3 = 0.7 - коэффициент сочетания для остальных кратковременных нагрузок (СП 20.13330.2001 п.6.4).

CmN = 895 кН + (1 * 165 кН + 0.9 * 122 кН + 0.7 * 0 кН) = 1169.8 кН

СmM = 278 кН*м + (1 * 180 кН*м + 0.9 * 72 кН*м + 0.7 * 48 кН*м) = 556.4 кН*м

CmQ = 76 кН + (1 * 50 кН + 0.9 * 33 кН + 0.7 * 5 кН) = 159.2 кН

При определении расчётных нагрузок для расчета по второй группе предельных состояний - по деформации - величина коэффициента надежности по нагрузке γf = 1

NII = Nn * γf = 1169.8 • 1 = 1169.8 кН

MII = Mn * γf = 556.4 • 1 = 556.4 кН*м

QII = Qn * γf = 159.2 • 1 = 159.2 кН

При определении расчетных нагрузок для расчета по первой группе предельных состояний - по несущей способности оснований, фундаментов, ростверков и свай - величина коэффициента надежности по нагрузке γf =1,2

NI = Nn * γf = 1169.8 • 1.2 = 1403.8 кН

MI = Mn * γf = 556.4 • 1.2 = 667.7 кН*м

QI = Qn * γf = 159.2 • 1.2 = 191.0 кН

 


Физико-механические свойства грунтов

Вычисляем физико-механические свойства грунтов по приведенным в таблице 3 исходных характеристик.

Слой 2 – суглинок

Число пластичности Iр, определяем по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.31):

Iр = WL – WP = 30.3 % - 17.3 % = 13 %

где, WL - влажность на границе текучести, %;

WP — влажность на границе раскатывания, %.

Плотность сухого грунта pd, вычисляем по формуле (ГОСТ 5180-84 п.9.2):

pd = pn / (1 + 0.01 * W) = 1.95 т/м3 / (1 + 0.01 * 24.4) = 1.57 т / м3

где, рп - плотность грунта, т / м3;

W — влажность грунта, %.

Пористость n определяется по формуле:

n = (1 – pd / ps) * 100 % = (1 – 1.57 т/м3 / 2.71 т/м3) = 42.1 %

Коэффициент пористости e, определяется по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.6):

e = (ps – pd) / pd = (2.71 т/м3 - 1.57 т/м3) / 1.57 т/м3 = 0.73

где, pd - плотность сухого грунта, т/м3;

ps — плотность частиц грунта, т/м3.

Коэффициент водонасыщения Sr, определяется по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.2):

Sr = W * ps / e * pw = 0.244 * 2.71 т/м3 / 0.73 * 1 т/м3 = 0.91

где, W - природная влажность грунта;

ps — плотность частиц грунта, т/м3;

e — коэффициент пористости;

pw — плотность воды, т/м3.

Показатель текучести IL, - показатель состояния (консистенции) глинистых грунтов, определяют по формуле (ГОСТ 25100-2011 А. 18):

IL = (W - Wp) / Ip = (24.4 % - 17.3 %) / 13 % = 0.55

где, W - природная влажность грунта, %;

Wp — влажность на границе раскатывания, %;

Ip — число пластичности, %.

По показателю текучести суглинок находится в мягкопластичном состоянии (ГОСТ 25100-2011 блок-схема Е.8).

Расчетное значение удельного веса и удельного веса твердых частиц:

γI (2) = pI * g = 1.90 т/м3 * 9.81 м/с2 = 18.64 кН/м3

γII (2) = pII * g = 1.92 т/м3 * 9.81 м/с2 = 18.84 кН/м3

γs = ps* g = 2.71 т/м3 * 9.81 м/с2 = 26.59 кН/м3

γw = pw * g = 1.0 т/м3 * 9.81 м/с2 = 9.81 кН/м3

где, pi — плотность твердых частиц грунта, т/м3;

рW — плотность воды т/м3;

g — ускорение свободного падения, м/с2.

Удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, вычисляем по формуле:

γsb(2) = (γs – γw) / (1 + е) = (26.59 кН/м3 - 9.81 кН/м3) / (1 + 0.73) = 9.7 кН/м3

где, γs — удельный вес твердых частиц грунта, кН/м3;

γw — удельный вес воды, кН/м3;

e — коэффициент пористости.

Удельный вес грунта выше подошвы фундамента до глубины dw = 0.75 м принимаем без учета взвешивающего действия воды γII (2) = 18.84 кН/м3, а ниже уровня подземных вод, т.е. в пределах глубины d = d1 — dw = 2 — 0.75 = 1,25 м и ниже подошвы фундамента, принимаем γsb(2) = 9.7 кН/м3.

Удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) вычисляем по формуле:

γ’II = (γII (2) * dw + γsb(2) * d)/ d1 =

= (18.84 кН/м3 * 0.75 м + 9.7 кН/м3 * 1.25 м)/2 м = 13.13 кН/м3

где, γsb(2) — удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м3;

dw - глубина расположения уровня подземных вод, м;

γII (2) - удельный вес суглинка без учета взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м3.

d1 - условная глубина заложения фундаментов, м.

Условное расчетное сопротивление грунта основания R, кПа, определяем по формуле (СП 22.13330.2011 п.5.6.7 с учетом db = 0):

Rусл. = γс1 * γс2 * (Мγ * кz * b * γsb(2) +Mq * d1 * γ’II + Mc * cII) / к = 1.1 * 1.0 *

*(0.43 *1 * 1 м * 9.7 кН/м3 + 2.73 * 2 м *13.13 кН/м3 + 5.31 * 22) / 1.0 = 211.9 кПа

где, γс1, γс2 – коэфф. условий работы, при показатели текучести IL = 0.55;

к — коэффициент, принимаемый равным единице, т.к. прочностные характеристики грунта (фII и сII) определены непосредственными испытаниями;

Мγ, Mq, Mc — коэффициенты, в зависимости от угла трения фII = 18˚;

кz = 1 — коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м;

b = 1 м — условная ширина подошвы фундамента, м;

γsb(2) — удельный вес глины, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м3;

γ’II - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;

cII = 22 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d1 = 2 м - условная глубина заложения фундаментов, м;

db= 0 - глубина подвала, м.

Полное наименование грунта 2 слоя по ГОСТ 25100-2011 – суглинок мягкопластичный. Этот грунт может быть использован, как естественное основание, поскольку имеет достаточную прочность, (Кусл = 211,9 кПа, Е = 13 МПа - малосжимаемый).

Слой 3 – суглинок

Число пластичности Iр, определяем по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.31):

Iр = WL – WP = 25.1 % - 22.2 % = 2.9 %

где, WL - влажность на границе текучести, %;

WP — влажность на границе раскатывания, %.

Плотность сухого грунта pd, вычисляем по формуле (ГОСТ 5180-84 п.9.2):

pd = pn / (1 + 0.01 * W) = 1.77 т/м3 / (1 + 0.01 * 24.8) = 1.42 т / м3

где, рп - плотность грунта, т / м3;

W — влажность грунта, %.

Пористость n определяется по формуле:

n = (1 – pd / ps) * 100 % = (1 – 1.42 т/м3 / 2.72 т/м3) = 47.8 %

Коэффициент пористости e, определяется по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.6):

e = (ps – pd) / pd = (2.72т/м3 - 1.42 т/м3) / 1.42 т/м3 = 0.92

где, pd - плотность сухого грунта, т/м3;

ps — плотность частиц грунта, т/м3.

Коэффициент водонасыщения Sr, определяются по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.2):

Sr = W * ps / e * pw = 0.248 * 2.72 т/м3 / 0.92 * 1 т/м3 = 0.73

где, W - природная влажность грунта;

ps — плотность частиц грунта, т/м3;

e — коэффициент пористости;

pw — плотность воды, т/м3.

Показатель текучести IL, - показатель состояния (консистенции) глинистых грунтов, определяют по формуле (ГОСТ 25100-2011 А. 18):

IL = (W - Wp) / Ip = (24.8 % - 22.2 %) / 2.9 % = 0.90

где, W - природная влажность грунта, %;

Wp — влажность на границе раскатывания, %;

Ip — число пластичности, %.

По показателю текучести суглинок находится в текучепластичном состоянии (ГОСТ 25100-2011 блок-схема Е.8).

Расчетное значение удельного веса и удельного веса твердых частиц:

γI (3) = pI * g = 1.72 т/м3 * 9.81 м/с2 = 16.87 кН/м3

γII (3) = pII * g = 1.74 т/м3 * 9.81 м/с2 = 17.07 кН/м3

γs = ps* g = 2.72 т/м3 * 9.81 м/с2 = 26.68 кН/м3

γw = pw * g = 1.0 т/м3 * 9.81 м/с2 = 9.81 кН/м3

где, pi — плотность твердых частиц грунта, т/м3;

рW — плотность воды т/м3;

g — ускорение свободного падения, м/с2.

Удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, вычисляем по формуле:

γsb(3) = (γs – γw) / (1 + е) = (26.68 кН/м3 - 9.81 кН/м3) / (1 + 0.73) = 9.75 кН/м3

где, γs — удельный вес твердых частиц грунта, кН/м3;

γw — удельный вес воды, кН/м3;

e — коэффициент пористости.

Удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) вычисляем по формуле:

γ’II = (γII (2) * dw + γsb(2) * (h1 - dw)/ d1 =

= (18.84 кН/м3 * 0.75 м + 9.7 кН/м3 * (3.9 – 0.75)) /3.9 м = 11.46 кН/м3

где, γsb(2) — удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м3;

dw - глубина расположения уровня подземных вод, м;

γII (2) - удельный вес суглинка без учета взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м3.

h1 - условная глубина заложения фундаментов, м.

Условное расчетное сопротивление грунта основания R, кПа, определяем по формуле (СП 22.13330.2011 п.5.6.7 с учетом db = 0):

Rусл. = γс1 * γс2 * (Мγ * кz * b * γsb(3) +Mq * d1 * γ’II + Mc * cII) / к = 1.1 * 1.0 *

*(0.36 *1 * 1 м * 9.75 кН/м3 + 2.43 * 3.9 м *11.46 кН/м3 + 4.99 * 16) / 1.0 = 211.2 кПа

где, γс1, γс2 – коэфф. условий работы, при показатели текучести IL = 0.90;

к — коэффициент, принимаемый равным единице, т.к. прочностные характеристики грунта (фII и сII) определены непосредственными испытаниями;

Мγ, Mq, Mc — коэффициенты, в зависимости от угла трения фII = 16˚;

кz = 1 — коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м;

b = 1 м — условная ширина подошвы фундамента, м;

γsb(3) — удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м3;

γ’II - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;

cII = 16 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d1 = 3.9 м - условная глубина заложения фундаментов, м;

db= 0 - глубина подвала, м.

Полное наименование грунта 3 слоя по ГОСТ 25100-2011 – суглинок текучепластичный. Этот грунт может быть использован, как естественное основание, поскольку имеет достаточную прочность, (Кусл = 211,2 кПа, Е = 9 МПа - среднесжимаемый).

Слой 4 – пески

Плотность сухого грунта pd, вычисляем по формуле (ГОСТ 5180-84 п.9.2):

pd = pn / (1 + 0.01 * W) = 2.06 т/м3 / (1 + 0.01 * 17.8) = 1.75 т / м3

где, рп - плотность грунта, т / м3;

W — влажность грунта, %.

Пористость n определяется по формуле:

n = (1 – pd / ps) * 100 % = (1 – 1.75 т/м3 / 2.69 т/м3) = 34.9 %

Коэффициент пористости e, определяется по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.6):

e = (ps – pd) / pd = (2.69 т/м3 - 1.75 т/м3) / 1.75 т/м3 = 0.54

где, pd - плотность сухого грунта, т/м3;

ps — плотность частиц грунта, т/м3.

Коэффициент водонасыщения Sr, определяются по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.2):

Sr = W * ps / e * pw = 0.178 * 2.69 т/м3 / 0.54 * 1 т/м3 = 0.89

где, W - природная влажность грунта;

ps — плотность частиц грунта, т/м3;

e — коэффициент пористости;

pw — плотность воды, т/м3.

Расчетное значение удельного веса и удельного веса твердых частиц:

γI (4) = pI * g = 2.01 т/м3 * 9.81 м/с2 = 19.72 кН/м3

γII (4) = pII * g = 2.04 т/м3 * 9.81 м/с2 = 20.01 кН/м3

γs = ps* g = 2.69 т/м3 * 9.81 м/с2 = 26.39 кН/м3

γw = pw * g = 1.0 т/м3 * 9.81 м/с2 = 9.81 кН/м3

где, pi — плотность твердых частиц грунта, т/м3;

рW — плотность воды т/м3;

g — ускорение свободного падения, м/с2.

Удельный вес песков, расположенных ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, вычисляем по формуле:

γsb(4) = (γs – γw) / (1 + е) = (26.39 кН/м3 - 9.81 кН/м3) / (1 + 0.54) = 10.76 кН/м3

где, γs — удельный вес твердых частиц грунта, кН/м3;

γw — удельный вес воды, кН/м3;

e — коэффициент пористости.

Удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) вычисляем по формуле:

γ’II = (γII (2) * dw + γsb(2) * (h1 - dw) + γsb(3) *h2)/ (h1 + h2) = (18.84 кН/м3 * 0.75 м + +9.7 кН/м3 * (3.9 – 0.75) + 9.75 кН/м3 *1.4 м / (3.9 м +1.4 м) = 11.01 кН/м3

где, γsb(3) — удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м3;

dw - глубина расположения уровня подземных вод, м;

γII (2) - удельный вес глины без учета взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м3.

d1 - условная глубина заложения фундаментов, м.

Условное расчетное сопротивление грунта основания R, кПа, определяем по формуле (СП 22.13330.2011 п.5.6.7 с учетом db = 0):

Rусл. = γс1 * γс2 * (Мγ * кz * b * γsb(4) +Mq * (h1 + h2) * γ’II + Mc * cII) / к =

= 1.4 * 1.12 * *(0.36 *1 * 1 м * 10.76 кН/м3 +

+ 2.43 * (3.90 м + 1.4 м) *11.01 кН/м3 + 4.99 * 16) / 1.0 = 404.12 кПа

где, γс1, γс2 – коэфф. условий работы;

к — коэффициент, принимаемый равным единице, т.к. прочностные характеристики грунта (фII и сII) определены непосредственными испытаниями;

Мγ, Mq, Mc — коэффициенты, в зависимости от угла трения фII = 16˚;

кz = 1 — коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м;

b = 1 м — условная ширина подошвы фундамента, м;

γsb(4) — удельный вес песков, расположенных ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м3;

γ’II - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;

cII = 16 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

h1 + h2 = 5.3 м - условная глубина заложения фундаментов, м;

db= 0 - глубина подвала, м.

Полное наименование грунта 4 слоя по ГОСТ 25100-2011 – пески средней крупности, плотные, водонасыщенные. Этот грунт может быть использован, как естественное основание, поскольку имеет достаточную прочность, (Rусл = 404,12 кПа, Е = 40 МПа - малосжимаемый).

Таблица 7. Показатели свойств и состояний грунтов (вычисляемые)

№ слоя Ip, % pd, т/м3 n, % e Sr IL γI (i)/ γII (i), кН/м3 γS, кН/м3 γSB(i), кН/м3 R усл., кПа
2 13.0 1.57 42.1 0.73 0.91 0.55 18.64 / 18.84 26.59 9.70 211.9
3 2.9 1.42 47.8 0.92 0.73 0.90 16.87 / 17.07 26.68 9.75 211.2
4 - 1.75 34.9 0.54 0.89 - 19.72 / 20.01 26.39 10.76 404.1

Слой 2 – суглинок мягкопластичный, малосжимаемый;

Слой 3 – суглинок текучепластичный, среднесжимаемый;

Слой 4 – пески средней крупности, плотные, водонасыщенные, малосжимаемые.

Заключение

В целом площадка пригодна для возведения здания. Рельеф площадки слабопересеченный с уклоном в сторону скважины 4. Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием пластов. Все слои имеют достаточную прочность и могут быть использованы в качестве основания в природном состоянии. Грунтовые воды располагаются на небольшой глубине, что значительно ухудшает условия устройства фундаментов:

при заглублении фундаментов более 0,75 м необходимо водопонижение;

возможность открытого водоотлива из котлованов, разработанных в суглинке, должно быть обосновано проверкой устойчивости дна котлована.

При производстве работ в зимнее время необходимо предохранение основания от промерзания.

Целесообразно рассмотреть следующие возможные варианты фундаментов и оснований:

фундамент мелкого заложения на естественном основании - суглинок;

фундамент на распределенной песчаной подушке (может быть достигнуто уменьшением размеров подошвы фундаментов и расчетных осадок основания);

свайный фундамент из забивных висячих свай (несущим слоем для свай могут служить пески средней крупности - слой 4).

Следует предусмотреть срезку и использование почвенно-растительного слоя при благоустройстве и озеленении застраиваемого участка (СП 22.13330.2011 п.1.5)

Анализ агрессивности грунтовой воды

Для железобетонных фундаментов на естественном основании серии 1.412-2/77, принятых на основе технико-экономического сравнения вариантов, и технологического приямка установим наличие и степень агрессивного воздействия подземных вод по данным химического анализа, для соответственных грунтовых условий.

Для фундаментов и приямка предусмотрен бетон марки по водопроницаемости W4 на портландцементе по ГОСТ 10178-85, арматура класса А-II и A-III. Фундаменты каркаса и приямок расположены ниже уровня подземных вод лишь частично, однако, за счет возможных изменений уровня подземных вод и капиллярного подъема до 4 м над уровнем подземных вод все поверхности фундамента и технологического приямка могут эксплуатироваться под водой, либо в зоне периодического смачивания. Степень агрессивного воздействия воды на подземные конструкции оцениваем в соответствии с таб. В.3, В.4, Г.2 СП 28.13330.2012.

Коэффициент фильтрации суглинка, в котором расположены подземные конструкции, равен:

kf = 2.5 * 10-7 см/с * 86400 с/сут. = 0.000216 м/сут. < 0.1 м/сут. , т. о. грунт весьма слабоводопроницаемый.

Поэтому к показателям агрессивности, приведенным в с таб. В.3, В.4, Г.2 СП 28.13330.2012, необходимо вводить поправки в соответствии с примечаниями к указанным таблицам.

Определяем суммарное содержание хлоридов в пересчете на ионы Cl:

600 + 110 * 0.25 = 627.5 мг/л

 


Таблица 8. Анализ агрессивности воды для бетона на портландцементе

При бетоне нормальной (Н) проницаемости (марка по водопроницаемости W4 по таб. Е.1 СП 28.13330.2012) в конструкциях фундаментов и приямка вода неагрессивная по бикарбонатной щёлочности ионов, содержанию аммонийных и магнезиальных солей, щелочей и сульфатов, сильноагрессивная по водородному показателю и среднеагрессивная по содержанию хлоридов и активной углекислоты.

Рассмотрим возможность обеспечения стойкости конструкций фундаментов и приямка в агрессивной среде за счет назначения проектных требований к материалам (первичная защита). Как следует из таб. Ж.4 СП 28.13330.2012, при среднеагрессивной среде и примененной арматуре класса А-Ш (группа 1 по таб. Ж.3 СП 28.13330.2012) требуется применение бетона пониженной проницаемости (марки W6).

Для защиты подошвы фундамента и дна приямка в сильноагрессивной среде предусматривается в соответствии с п.5.6.12 СП 28.13330.2012 устройство битумно бетонной подготовки толщиной не менее 100 мм из втрамбованного в грунт щебня с поливкой битумом до полного насыщения.

Для защиты днища (по бетонной подготовке), боковых поверхностей и гидроизоляции приямка в целом (в соответствии с указаниями таб. П2 СП 28.13330.2012) необходимо выполнить покрытие III группы - оклеенную гидроизоляцию в 3 слоя гидроизола на горячей битумной мастике с последующим устройством защитной стенки в 1/2 кирпича, пропитанного битумом.

Для защиты боковых поверхностей фундаментов выполнить полимерное покрытие на основе лака Х11-734 (хлорсульфированный полиэтилен). Фундаменты и приямок выполнить из бетона нормальной проницаемости (W4, водопоглощение не более 5.7 % по массе, В/Ц не более 0.6).






ТОП 5 статей:
Экономическая сущность инвестиций - Экономическая сущность инвестиций – долгосрочные вложения экономических ресурсов сроком более 1 года для получения прибыли путем...
Тема: Федеральный закон от 26.07.2006 N 135-ФЗ - На основании изучения ФЗ № 135, дайте максимально короткое определение следующих понятий с указанием статей и пунктов закона...
Сущность, функции и виды управления в телекоммуникациях - Цели достигаются с помощью различных принципов, функций и методов социально-экономического менеджмента...
Схема построения базисных индексов - Индекс (лат. INDEX – указатель, показатель) - относительная величина, показывающая, во сколько раз уровень изучаемого явления...
Тема 11. Международное космическое право - Правовой режим космического пространства и небесных тел. Принципы деятельности государств по исследованию...



©2015- 2024 pdnr.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.