Анализ агрессивности грунтовой воды

Содержание

1. Исходные данные. 3

2. Определение нагрузок на фундамент.. 4

3. Физико-механические свойства грунтов. 6

4. Анализ агрессивности грунтовой воды.. 14

5. Расчет и проектирование фундамента на естественном основании. 17

5.1. Расчет фундамента по деформациям.. 22

6. Расчет и проектирование фундамента на искусственном основании. 26

6.1. Расчет фундамента по деформациям.. 31

7. Расчет и проектирование свайного фундамента. 35

7.1 Размещение свай в плане и конструирование ростверка. 38

7.2. Расчет на продавливание ростверка. 42

7.3. Расчет свайного фундамента по деформациям. 44

7.4. Опредение несущей способности свай по прочности материала. 46

7.5. Расчет осадки свайного фундамента. 49

8. Расчет приямка. 52

9. Технико-экономическое сравнение фундаментов. 56

10. Библиографический список. 57

Исходные данные

Требуется рассчитать и запроектировать основания и фундаменты для двухпролетного одноэтажного промышленного здания со смешанным каркасом, с мостовыми кранами и приямком в одном пролете.

Таблица 1. Параметры здания и характеристика условий строительства

Остекление здания принято ленточное (от оси 1 до оси 6), остекление торцевых стен не предусмотрено.

Инженерно–геологические условия площадки строительства установлены бурением 4 скважин на глубину 20 метров. Подземные воды во всех скважинах расположены на глубине 0.75 метра от отметки природного рельефа.

Таблица 2. Инженерно-геологические условия площадки

Таблица 3. Исходные показатели физико-механических свойств грунтов

Таблица 4. Состав подземных вод по данным химического анализа

Определение нагрузок на фундамент

На обрез фундамента в осях А-5 действуют следующие усилия.

Таблица 5. Нормативные значения усилий фундаментов по оси А-5

Таблица 6. Расчетное сочетание нагрузок

Определяем основные сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных, по формуле (СП 20.13330.2011 п.6.2а):

С_m = P_d + (ψ_t1*P_ti + ψ_t2*P_ti + ψ_t2*P_ti)

где, P_d – постоянная нагрузка, кН;

P_ti - кратковременные нагрузки, кН;

ψ_t1 = 1.0 - коэффициент сочетания, соответствующий основной по степени влияния кратковременной нагрузке (СП 20.13330.2001 п.6.4);

ψ_t2 = 0.9 - коэффициент сочетания, соответствующий второй по степени влияния кратковременной нагрузке (СП 20.13330.2001 п.6.4);

ψ_t3 = 0.7 - коэффициент сочетания для остальных кратковременных нагрузок (СП 20.13330.2001 п.6.4).

C_m^N = 895 кН + (1 * 165 кН + 0.9 * 122 кН + 0.7 * 0 кН) = 1169.8 кН

С_m^M = 278 кН*м + (1 * 180 кН*м + 0.9 * 72 кН*м + 0.7 * 48 кН*м) = 556.4 кН*м

C_m^Q = 76 кН + (1 * 50 кН + 0.9 * 33 кН + 0.7 * 5 кН) = 159.2 кН

При определении расчётных нагрузок для расчета по второй группе предельных состояний - по деформации - величина коэффициента надежности по нагрузке γ_f = 1

N_II = N_n * γ_f = 1169.8 • 1 = 1169.8 кН

M_II = M_n * γ_f = 556.4 • 1 = 556.4 кН*м

Q_II = Q_n * γ_f = 159.2 • 1 = 159.2 кН

При определении расчетных нагрузок для расчета по первой группе предельных состояний - по несущей способности оснований, фундаментов, ростверков и свай - величина коэффициента надежности по нагрузке γ_f =1,2

N_I = N_n * γ_f = 1169.8 • 1.2 = 1403.8 кН

M_I = M_n * γ_f = 556.4 • 1.2 = 667.7 кН*м

QI = Qn * γf = 159.2 • 1.2 = 191.0 кН

Физико-механические свойства грунтов

Вычисляем физико-механические свойства грунтов по приведенным в таблице 3 исходных характеристик.

Слой 2 – суглинок

Число пластичности I_р, определяем по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.31):

I_р = W_L – W_P = 30.3 % - 17.3 % = 13 %

где, W_L - влажность на границе текучести, %;

W_P — влажность на границе раскатывания, %.

Плотность сухого грунта p_d, вычисляем по формуле (ГОСТ 5180-84 п.9.2):

p_d = p_n / (1 + 0.01 * W) = 1.95 т/м³ / (1 + 0.01 * 24.4) = 1.57 т / м³

где, р_п - плотность грунта, т / м³;

W — влажность грунта, %.

Пористость n определяется по формуле:

n = (1 – p_d / p_s) * 100 % = (1 – 1.57 т/м³ / 2.71 т/м³) = 42.1 %

Коэффициент пористости e, определяется по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.6):

e = (p_s – p_d) / p_d = (2.71 т/м³ - 1.57 т/м³) / 1.57 т/м³ = 0.73

где, p_d - плотность сухого грунта, т/м³;

p_s — плотность частиц грунта, т/м³.

Коэффициент водонасыщения S_r, определяется по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.2):

S_r = W * p_s / e * p_w = 0.244 * 2.71 т/м³ / 0.73 * 1 т/м³ = 0.91

где, W - природная влажность грунта;

p_s — плотность частиц грунта, т/м³;

e — коэффициент пористости;

p_w — плотность воды, т/м³.

Показатель текучести I_L, - показатель состояния (консистенции) глинистых грунтов, определяют по формуле (ГОСТ 25100-2011 А. 18):

I_L = (W - W_p) / I_p = (24.4 % - 17.3 %) / 13 % = 0.55

где, W - природная влажность грунта, %;

W_p — влажность на границе раскатывания, %;

I_p — число пластичности, %.

По показателю текучести суглинок находится в мягкопластичном состоянии (ГОСТ 25100-2011 блок-схема Е.8).

Расчетное значение удельного веса и удельного веса твердых частиц:

γ_I ⁽²⁾ = p_I * g = 1.90 т/м³ * 9.81 м/с² = 18.64 кН/м³

γ_II ⁽²⁾ = p_II * g = 1.92 т/м³ * 9.81 м/с² = 18.84 кН/м³

γ_s = p_s* g = 2.71 т/м³ * 9.81 м/с² = 26.59 кН/м³

γ_w = p_w * g = 1.0 т/м³ * 9.81 м/с² = 9.81 кН/м³

где, p_i — плотность твердых частиц грунта, т/м³;

р_W — плотность воды т/м³;

g — ускорение свободного падения, м/с².

Удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, вычисляем по формуле:

γ_sb⁽²⁾ = (γ_s – γ_w) / (1 + е) = (26.59 кН/м³ - 9.81 кН/м³) / (1 + 0.73) = 9.7 кН/м³

где, γ_s — удельный вес твердых частиц грунта, кН/м³;

γ_w — удельный вес воды, кН/м³;

e — коэффициент пористости.

Удельный вес грунта выше подошвы фундамента до глубины d_w = 0.75 м принимаем без учета взвешивающего действия воды γ_II ⁽²⁾ = 18.84 кН/м³, а ниже уровня подземных вод, т.е. в пределах глубины d = d₁ — d_w = 2 — 0.75 = 1,25 м и ниже подошвы фундамента, принимаем γ_sb⁽²⁾ = 9.7 кН/м³.

Удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) вычисляем по формуле:

γ’_II = (γ_II ⁽²⁾ * d_w + γ_sb⁽²⁾ * d)/ d₁ =

= (18.84 кН/м³ * 0.75 м + 9.7 кН/м³ * 1.25 м)/2 м = 13.13 кН/м³

где, γ_sb⁽²⁾ — удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м³;

d_w - глубина расположения уровня подземных вод, м;

γ_II ⁽²⁾ - удельный вес суглинка без учета взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м³.

d₁ - условная глубина заложения фундаментов, м.

Условное расчетное сопротивление грунта основания R, кПа, определяем по формуле (СП 22.13330.2011 п.5.6.7 с учетом d_b = 0):

R_усл. = γ_с1 * γ_с2 * (М_γ * к_z * b * γ_sb⁽²⁾ +M_q * d₁ * γ’_II + M_c * c_II) / к = 1.1 * 1.0 *

*(0.43 *1 * 1 м * 9.7 кН/м³ + 2.73 * 2 м *13.13 кН/м³ + 5.31 * 22) / 1.0 = 211.9 кПа

где, γ_с1, γ_с2 – коэфф. условий работы, при показатели текучести I_L = 0.55;

к — коэффициент, принимаемый равным единице, т.к. прочностные характеристики грунта (ф_II и с_II) определены непосредственными испытаниями;

М_γ, M_q, M_c — коэффициенты, в зависимости от угла трения ф_II = 18˚;

к_z = 1 — коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м;

b = 1 м — условная ширина подошвы фундамента, м;

γ_sb⁽²⁾ — удельный вес глины, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м³;

γ’_II - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³;

c_II = 22 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d₁ = 2 м - условная глубина заложения фундаментов, м;

d_b= 0 - глубина подвала, м.

Полное наименование грунта 2 слоя по ГОСТ 25100-2011 – суглинок мягкопластичный. Этот грунт может быть использован, как естественное основание, поскольку имеет достаточную прочность, (К_усл = 211,9 кПа, Е = 13 МПа - малосжимаемый).

Слой 3 – суглинок

Число пластичности I_р, определяем по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.31):

I_р = W_L – W_P = 25.1 % - 22.2 % = 2.9 %

где, W_L - влажность на границе текучести, %;

W_P — влажность на границе раскатывания, %.

Плотность сухого грунта p_d, вычисляем по формуле (ГОСТ 5180-84 п.9.2):

p_d = p_n / (1 + 0.01 * W) = 1.77 т/м³ / (1 + 0.01 * 24.8) = 1.42 т / м³

где, р_п - плотность грунта, т / м³;

W — влажность грунта, %.

Пористость n определяется по формуле:

n = (1 – p_d / p_s) * 100 % = (1 – 1.42 т/м³ / 2.72 т/м³) = 47.8 %

Коэффициент пористости e, определяется по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.6):

e = (p_s – p_d) / p_d = (2.72т/м³ - 1.42 т/м³) / 1.42 т/м³ = 0.92

где, p_d - плотность сухого грунта, т/м³;

p_s — плотность частиц грунта, т/м³.

Коэффициент водонасыщения S_r, определяются по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.2):

S_r = W * p_s / e * p_w = 0.248 * 2.72 т/м³ / 0.92 * 1 т/м³ = 0.73

где, W - природная влажность грунта;

p_s — плотность частиц грунта, т/м³;

e — коэффициент пористости;

p_w — плотность воды, т/м³.

Показатель текучести I_L, - показатель состояния (консистенции) глинистых грунтов, определяют по формуле (ГОСТ 25100-2011 А. 18):

I_L = (W - W_p) / I_p = (24.8 % - 22.2 %) / 2.9 % = 0.90

где, W - природная влажность грунта, %;

W_p — влажность на границе раскатывания, %;

I_p — число пластичности, %.

По показателю текучести суглинок находится в текучепластичном состоянии (ГОСТ 25100-2011 блок-схема Е.8).

Расчетное значение удельного веса и удельного веса твердых частиц:

γ_I ⁽³⁾ = p_I * g = 1.72 т/м³ * 9.81 м/с² = 16.87 кН/м³

γ_II ⁽³⁾ = p_II * g = 1.74 т/м³ * 9.81 м/с² = 17.07 кН/м³

γ_s = p_s* g = 2.72 т/м³ * 9.81 м/с² = 26.68 кН/м³

γ_w = p_w * g = 1.0 т/м³ * 9.81 м/с² = 9.81 кН/м³

где, p_i — плотность твердых частиц грунта, т/м³;

р_W — плотность воды т/м³;

g — ускорение свободного падения, м/с².

Удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, вычисляем по формуле:

γ_sb⁽³⁾ = (γ_s – γ_w) / (1 + е) = (26.68 кН/м³ - 9.81 кН/м³) / (1 + 0.73) = 9.75 кН/м³

где, γ_s — удельный вес твердых частиц грунта, кН/м³;

γ_w — удельный вес воды, кН/м³;

e — коэффициент пористости.

Удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) вычисляем по формуле:

γ’_II = (γ_II ⁽²⁾ * d_w + γ_sb⁽²⁾ * (h₁ - d_w)/ d₁ =

= (18.84 кН/м³ * 0.75 м + 9.7 кН/м³ * (3.9 – 0.75)) /3.9 м = 11.46 кН/м³

где, γ_sb⁽²⁾ — удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м³;

d_w - глубина расположения уровня подземных вод, м;

γ_II ⁽²⁾ - удельный вес суглинка без учета взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м³.

h₁ - условная глубина заложения фундаментов, м.

Условное расчетное сопротивление грунта основания R, кПа, определяем по формуле (СП 22.13330.2011 п.5.6.7 с учетом d_b = 0):

R_усл. = γ_с1 * γ_с2 * (М_γ * к_z * b * γ_sb⁽³⁾ +M_q * d₁ * γ’_II + M_c * c_II) / к = 1.1 * 1.0 *

*(0.36 *1 * 1 м * 9.75 кН/м³ + 2.43 * 3.9 м *11.46 кН/м³ + 4.99 * 16) / 1.0 = 211.2 кПа

где, γ_с1, γ_с2 – коэфф. условий работы, при показатели текучести I_L = 0.90;

к — коэффициент, принимаемый равным единице, т.к. прочностные характеристики грунта (ф_II и с_II) определены непосредственными испытаниями;

М_γ, M_q, M_c — коэффициенты, в зависимости от угла трения ф_II = 16˚;

к_z = 1 — коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м;

b = 1 м — условная ширина подошвы фундамента, м;

γ_sb⁽³⁾ — удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м³;

γ’_II - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³;

c_II = 16 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d₁ = 3.9 м - условная глубина заложения фундаментов, м;

d_b= 0 - глубина подвала, м.

Полное наименование грунта 3 слоя по ГОСТ 25100-2011 – суглинок текучепластичный. Этот грунт может быть использован, как естественное основание, поскольку имеет достаточную прочность, (К_усл = 211,2 кПа, Е = 9 МПа - среднесжимаемый).

Слой 4 – пески

Плотность сухого грунта p_d, вычисляем по формуле (ГОСТ 5180-84 п.9.2):

p_d = p_n / (1 + 0.01 * W) = 2.06 т/м³ / (1 + 0.01 * 17.8) = 1.75 т / м³

где, р_п - плотность грунта, т / м³;

W — влажность грунта, %.

Пористость n определяется по формуле:

n = (1 – p_d / p_s) * 100 % = (1 – 1.75 т/м³ / 2.69 т/м³) = 34.9 %

Коэффициент пористости e, определяется по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.6):

e = (p_s – p_d) / p_d = (2.69 т/м³ - 1.75 т/м³) / 1.75 т/м³ = 0.54

где, p_d - плотность сухого грунта, т/м³;

p_s — плотность частиц грунта, т/м³.

Коэффициент водонасыщения S_r, определяются по формуле (ГОСТ 25100-2011 А.2):

S_r = W * p_s / e * p_w = 0.178 * 2.69 т/м³ / 0.54 * 1 т/м³ = 0.89

где, W - природная влажность грунта;

p_s — плотность частиц грунта, т/м³;

e — коэффициент пористости;

p_w — плотность воды, т/м³.

Расчетное значение удельного веса и удельного веса твердых частиц:

γ_I ⁽⁴⁾ = p_I * g = 2.01 т/м³ * 9.81 м/с² = 19.72 кН/м³

γ_II ⁽⁴⁾ = p_II * g = 2.04 т/м³ * 9.81 м/с² = 20.01 кН/м³

γ_s = p_s* g = 2.69 т/м³ * 9.81 м/с² = 26.39 кН/м³

γ_w = p_w * g = 1.0 т/м³ * 9.81 м/с² = 9.81 кН/м³

где, p_i — плотность твердых частиц грунта, т/м³;

р_W — плотность воды т/м³;

g — ускорение свободного падения, м/с².

Удельный вес песков, расположенных ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, вычисляем по формуле:

γ_sb⁽⁴⁾ = (γ_s – γ_w) / (1 + е) = (26.39 кН/м³ - 9.81 кН/м³) / (1 + 0.54) = 10.76 кН/м³

где, γ_s — удельный вес твердых частиц грунта, кН/м³;

γ_w — удельный вес воды, кН/м³;

e — коэффициент пористости.

Удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) вычисляем по формуле:

γ’_II = (γ_II ⁽²⁾ * d_w + γ_sb⁽²⁾ * (h₁ - d_w) + γ_sb⁽³⁾ *h₂)/ (h₁ + h₂) = (18.84 кН/м³ * 0.75 м + +9.7 кН/м³ * (3.9 – 0.75) + 9.75 кН/м³ *1.4 м / (3.9 м +1.4 м) = 11.01 кН/м³

где, γ_sb⁽³⁾ — удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м³;

d_w - глубина расположения уровня подземных вод, м;

γ_II ⁽²⁾ - удельный вес глины без учета взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м³.

d₁ - условная глубина заложения фундаментов, м.

Условное расчетное сопротивление грунта основания R, кПа, определяем по формуле (СП 22.13330.2011 п.5.6.7 с учетом d_b = 0):

R_усл. = γ_с1 * γ_с2 * (М_γ * к_z * b * γ_sb⁽⁴⁾ +M_q * (h₁ + h₂) * γ’_II + M_c * c_II) / к =

= 1.4 * 1.12 * *(0.36 *1 * 1 м * 10.76 кН/м³ +

+ 2.43 * (3.90 м + 1.4 м) *11.01 кН/м³ + 4.99 * 16) / 1.0 = 404.12 кПа

где, γ_с1, γ_с2 – коэфф. условий работы;

к — коэффициент, принимаемый равным единице, т.к. прочностные характеристики грунта (ф_II и с_II) определены непосредственными испытаниями;

М_γ, M_q, M_c — коэффициенты, в зависимости от угла трения ф_II = 16˚;

к_z = 1 — коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м;

b = 1 м — условная ширина подошвы фундамента, м;

γ_sb⁽⁴⁾ — удельный вес песков, расположенных ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/м³;

γ’_II - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³;

c_II = 16 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

h₁ + h₂ = 5.3 м - условная глубина заложения фундаментов, м;

d_b= 0 - глубина подвала, м.

Полное наименование грунта 4 слоя по ГОСТ 25100-2011 – пески средней крупности, плотные, водонасыщенные. Этот грунт может быть использован, как естественное основание, поскольку имеет достаточную прочность, (R_усл = 404,12 кПа, Е = 40 МПа - малосжимаемый).

Таблица 7. Показатели свойств и состояний грунтов (вычисляемые)

Слой 2 – суглинок мягкопластичный, малосжимаемый;

Слой 3 – суглинок текучепластичный, среднесжимаемый;

Слой 4 – пески средней крупности, плотные, водонасыщенные, малосжимаемые.

Заключение

В целом площадка пригодна для возведения здания. Рельеф площадки слабопересеченный с уклоном в сторону скважины 4. Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием пластов. Все слои имеют достаточную прочность и могут быть использованы в качестве основания в природном состоянии. Грунтовые воды располагаются на небольшой глубине, что значительно ухудшает условия устройства фундаментов:

• при заглублении фундаментов более 0,75 м необходимо водопонижение;

• возможность открытого водоотлива из котлованов, разработанных в суглинке, должно быть обосновано проверкой устойчивости дна котлована.

При производстве работ в зимнее время необходимо предохранение основания от промерзания.

Целесообразно рассмотреть следующие возможные варианты фундаментов и оснований:

• фундамент мелкого заложения на естественном основании - суглинок;

• фундамент на распределенной песчаной подушке (может быть достигнуто уменьшением размеров подошвы фундаментов и расчетных осадок основания);

• свайный фундамент из забивных висячих свай (несущим слоем для свай могут служить пески средней крупности - слой 4).

Следует предусмотреть срезку и использование почвенно-растительного слоя при благоустройстве и озеленении застраиваемого участка (СП 22.13330.2011 п.1.5)

Анализ агрессивности грунтовой воды

Для железобетонных фундаментов на естественном основании серии 1.412-2/77, принятых на основе технико-экономического сравнения вариантов, и технологического приямка установим наличие и степень агрессивного воздействия подземных вод по данным химического анализа, для соответственных грунтовых условий.

Для фундаментов и приямка предусмотрен бетон марки по водопроницаемости W4 на портландцементе по ГОСТ 10178-85, арматура класса А-II и A-III. Фундаменты каркаса и приямок расположены ниже уровня подземных вод лишь частично, однако, за счет возможных изменений уровня подземных вод и капиллярного подъема до 4 м над уровнем подземных вод все поверхности фундамента и технологического приямка могут эксплуатироваться под водой, либо в зоне периодического смачивания. Степень агрессивного воздействия воды на подземные конструкции оцениваем в соответствии с таб. В.3, В.4, Г.2 СП 28.13330.2012.

Коэффициент фильтрации суглинка, в котором расположены подземные конструкции, равен:

k_f = 2.5 * 10-7 см/с * 86400 с/сут. = 0.000216 м/сут. < 0.1 м/сут. , т. о. грунт весьма слабоводопроницаемый.

Поэтому к показателям агрессивности, приведенным в с таб. В.3, В.4, Г.2 СП 28.13330.2012, необходимо вводить поправки в соответствии с примечаниями к указанным таблицам.

Определяем суммарное содержание хлоридов в пересчете на ионы Cl:

600 + 110 * 0.25 = 627.5 мг/л

Таблица 8. Анализ агрессивности воды для бетона на портландцементе

При бетоне нормальной (Н) проницаемости (марка по водопроницаемости W4 по таб. Е.1 СП 28.13330.2012) в конструкциях фундаментов и приямка вода неагрессивная по бикарбонатной щёлочности ионов, содержанию аммонийных и магнезиальных солей, щелочей и сульфатов, сильноагрессивная по водородному показателю и среднеагрессивная по содержанию хлоридов и активной углекислоты.

Рассмотрим возможность обеспечения стойкости конструкций фундаментов и приямка в агрессивной среде за счет назначения проектных требований к материалам (первичная защита). Как следует из таб. Ж.4 СП 28.13330.2012, при среднеагрессивной среде и примененной арматуре класса А-Ш (группа 1 по таб. Ж.3 СП 28.13330.2012) требуется применение бетона пониженной проницаемости (марки W6).

Для защиты подошвы фундамента и дна приямка в сильноагрессивной среде предусматривается в соответствии с п.5.6.12 СП 28.13330.2012 устройство битумно бетонной подготовки толщиной не менее 100 мм из втрамбованного в грунт щебня с поливкой битумом до полного насыщения.

Для защиты днища (по бетонной подготовке), боковых поверхностей и гидроизоляции приямка в целом (в соответствии с указаниями таб. П2 СП 28.13330.2012) необходимо выполнить покрытие III группы - оклеенную гидроизоляцию в 3 слоя гидроизола на горячей битумной мастике с последующим устройством защитной стенки в 1/2 кирпича, пропитанного битумом.

Для защиты боковых поверхностей фундаментов выполнить полимерное покрытие на основе лака Х11-734 (хлорсульфированный полиэтилен). Фундаменты и приямок выполнить из бетона нормальной проницаемости (W4, водопоглощение не более 5.7 % по массе, В/Ц не более 0.6).