Расчет фундамента по деформациям Расчет оснований по деформациям производим исходя из условия
S < SU
где, S - осадка основания фундамента (совместная деформация основания и сооружения);
SU — предельное значение осадки основания фундамента (совместной деформации основания и сооружения) (таб. Д.1 СП 22.13330.2011).
Осадку основания фундамента S, см, с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства определяем методом послойного суммирования по формуле:
где, β = 0,8 - безразмерный коэффициент;
σzp,i — среднее значение вертикального нормального напряжения от внешней нагрузки в i-м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, кН;
hi — толщина i-го слоя грунта, см;
Ei — модуль деформации i-го слоя грунта по ветви первичного нагружения, кПа;
σzy,i - среднее значение вертикального напряжения в i-м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта, кПа;
п — число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.
Вертикальное эффективное напряжение от собственного веса грунта σzg, кПа, на границе слоя, расположенного на глубине z от подошвы фундамента, определяется по формуле:
где, γ' - средний удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м3;
dn — глубина заложения фундамента, м;
γi и hi - соответственно удельный вес, кН/м3, и толщина i-го слоя грунта, залегающего выше границы слоя на глубине z от подошвы фундамента, м.
Определяем составляющие формулы для определения осадки основания фундамента на уровне подошвы:
Zi = 0 м
σzp,0 = PII, mt = 128.8 кПа
где, PII, mt - среднее давление под подошвой фундамента, кН.
σzy,0 = σzg,0 = γ’ * dn = γII(2) * dw + γsb(2) * (d1 – dw) =
= 18.84 кН / м3 * 0.75 м + 9.7 кН / м3 * (1.8 м – 0.75 м) = 24.32 кПа
где, γ’ – ср. удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/ м3;
dn - глубина заложения фундамента, м;
γsb(2) - удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных сост., кН/ м3;
dw - глубина расположения уровня подземных вод, м;
γII(2) - удельный вес суглинка без учета взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/ м3;
d1 - глубина заложения фундаментов, м.
Определяем составляющие формулы для определения осадки основания фундамента на глубине h1 от уровня подошвы фундамента:
h1 = 0.2 * b = 0.2 * 3.0 м = 0.6 м
где, b - ширина подошвы фундамента, м.
σzp,1 = α * PII, mt = 0.972 * 128.8 кПа = 125.2 кПа
где, α - коэффициент, принимаемы по таб. 5.8 СП 22.13330.2011 в зависимости от относительной глубины ξ = 2*h1/b = 2*0.6 м/3.0 м = 0.4 и соотношению сторон подошвы фундамента η = l/b = 4.2 м/3.0 м = 1.4
hi - толщина i-го слоя грунта, м;
b — ширина подошвы фундамента, м;
l — длина подошвы фундамента, м.
σzy,1 = α * σzg,0 = 0.972 * 24.32 кПа = 23.64 кПа
σzg,1 = σzg,0 + γsb(2) * h1 = 24.32 кПа + 9.7 кН / м3 * 0.6 м= 30.14 кПа
где, γsb(2) - удельный вес суглинка, расположенного ниже уровня подземных вод, с учетом взвешивающего действия воды для расчета по II группе предельных состояний, кН/ м3;
h1 - толщина 1-го слоя грунта, залегающего выше границы слоя на глубине z от подошвы фундамента, м.
Таблица 9. Определение осадки.
Примечание. Граница суглинка (2 слой) и суглинка (3 слой) условно смещена до глубины hi = 2.4 м от подошвы (фактическое положение на глубине h = 2.1 м). Граница суглинка (3 слой) и песков (4 слой) условно смещена до глубины hi = 3,6 м от подошвы (фактическое положение на глубине h = 3.5 м).
На глубине Hc = 4.8 м от подошвы фундамента выполняется условие:
σzp,7 = 27,05 кПа < 35,44 кПа = 0.5 * σzg,7 (п.5.6.41 СП 22.13330.2011), поэтому послойное суммирование деформации основания производим в пределах от подошвы фундамента до глубины сжимаемой толщи (ГСТ).
Определим осадку фундамента:
S = β * {[((σzp,0 + σzp,1)/2) – ((σzy,0 + σzy,1)/2) + ((σzp,1 + σzp,2)/2) – ((σzy,1 + σzy,2)/2)
+ ((σzp,2 + σzp,3)/2) – ((σzy,2 + σzy,3)/2) + ((σzp,3 + σzp,4)/2) – ((σzy,3 + σzy,4)/2)] * hi / E1 +
+ [((σzp,4 + σzp,5)/2) – ((σzy,4 + σzy,5)/2) + ((σzp,5 + σzp,6)/2) – ((σzy,5 + σzy,6)/2)] * hi / E2 +
+ [((σzp,6 + σzp,7)/2) – ((σzy,6 + σzy,7)/2) + ((σzp,7 + σzp,8)/2) – ((σzy,7 + σzy,8)/2)] * hi / E3}
S = 0.8 * {[((128.8+125.2)/2)–((24.32+23.64)/2)+((125.2+109.2)/2)–((23.64+20.62)/2) +
+ ((109.2+87.8)/2)–((20.62+16.59)/2)+((87.8+68.5)/2)–((16.59+12.94)/2)]*0.6/13 000 +
+ [((68.5+53.32)/2)–((12.94+10.07)/2)+((53.32+41.86)/2)–((10.07+7.9)/2)]*0.6/9 000 +
+ [((41.86+33.49)/2)–((7.9+6.32)/2)+((33.49+27.05)/2)–((6.32+5.11)/2)]*0.6/40 000}=1.9 см
S = 1.9 см < 10 см = Su - условие выполняется
где, S - осадка основания фундамента (совместная деформация основания и сооружения);
Su — предельное значение осадки основания фундамента (совместной деформации основания и сооружения) (таб. Д.1 СП 22.13330.2011).
Рис. 4. Расчетная схема распределения напряжений в основании фундамента в осях А/5
|